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問題分析
爐內余壓
爐內余壓是煙氣流出的動力。按照上述計算，爐內余壓為100Pa時，煙氣由爐口噴出的速度為21.3m／s；進入罩口時，射流軸線至爐壁的距離為6.65nl，爐口排出的起始煙氣量為2128451m3／h，遠遠大于熔煉時燃燒所產生的最大煙氣量6510m3／h，更何況爐門開啟時，燒嘴已停止工作。即使將爐內余壓調整為0.5Pa，按上述公式計算的爐口噴出速度達1。31m／s，進人罩口時射流軸線至爐壁的距離為0.88m，爐口排出的起始煙氣量為917831113／h，也遠大于燃料燃燒所產生的最大煙氣量。爐門開啟時，爐膛大面積與大氣相通，爐內壓力應接近于零。如將爐內壓力調為零，本計算方法也就失去前提，爐內煙氣也就失去動力，不會向外流出，而實際情況是爐內煙氣向外流出。因此判斷，即使爐內余壓確定不當，最多也只能分擔計算結果失真的部分原因。
爐口當置直徑
筆者曾對寬大爐口煙氣(爐內產生大量黑煙時)進行了仔細觀察，發現煙氣確實是由爐內向外流出，但并非滿El流，僅占爐口高度的1／3—1／2(上半部)，出流面積也僅占爐口面積的1／3～1／2。通過簡單的模擬試驗，發現爐口下半部不僅不向外流出煙氣，爐外空氣反而流向爐內。因此判斷，按照爐口當量直徑計算出流面積必將導致計算結果失真。
爐口壓力分布
由以上分析聯想到熱壓作用下車間自然通風的概念，爐門開啟時的爐膛就如同一個散熱強度很大的側開大窗的車問。在爐內煙氣產生量不很大的情況下，爐口處壓力分布應如圖3所示?？梢钥闯?，空氣由爐口下半部流入爐膛，在爐內被加熱后隨同爐內產生的煙氣由爐口上半部流出，煙氣流動的動力并非爐膛壓力，流出煙氣溫度也不是爐膛溫度，煙氣流出面積更不能按照爐口當量直徑來確定。如仍按照《手冊》所提供的方法進行計算，就必須調整爐內計算壓力、煙氣溫度及煙氣流出面積，但爐內計算壓力和煙氣溫度無法確定。
計算方法的修正
根據距有害物源距離的不同，集氣罩可分為低懸罩和高懸罩，小于1m的為低懸罩，大于1m的為高懸罩。75t熔鋁爐的2個相向對稱的寬大爐門合流煙氣的流動規律(圖4)與低懸罩(圖5)相似(除熱源位置不同外)，因此實際設計時，筆者改用《手冊》中低懸罩與爐口傘形罩相結合的計算方法，罩寬度按爐門高度考慮。矩形低懸罩的集氣量計算公式為：
L=215.3×B3“(△t)5n2A(5)
式中L——總排風量／m3·h～；
△t——熱源溫度與周圍溫度的溫差／℃；
A——矩形罩口長度，A=o+0.3m；
曰——矩形罩口寬度，B=b+0.3m。
經計算，低懸罩的排風量為95022m3／h；罩口平均風速為1.3578m／s。爐口傘形罩排風量為低懸罩排風量的一半，即單個爐口傘形罩的排風量為47516m3／h。
公式(5)沒有考慮爐膛排煙溫度。煙氣溫度，可以根據由(5)式計算出的排風量，再按熱壓的計算公式計算空氣經爐膛后的溫度及產生的熱壓，最后按爐口傘形罩的方法計算出流壓力及速度等。注意，此時出流面積僅為爐口上半部的面積。爐膛排出的氣體溫度為：
式中G，——爐I：1排出的起始煙氣量(47516m3／h)。經計算，爐膛排氣溫度為503.6K(230.6℃)；爐膛排煙余壓△P為1.7Pa；罩口至爐口軸線的距離y為0.5m；進入罩口時射流軸線至爐壁的距離x為0.93m；煙氣由爐口噴出速度口為1.68m／s；罩口最小伸出長度Z為1.52nl；考慮吸入周圍空氣，罩內煙氣溫度按爐膛排出溫度(攝氏度)的0.8倍計，排煙罩總風量43035kg／h(55777m3／h)；罩口平均風速v為O.9m／s。筆者在實際工程設計中按此計算結果選用設備，實際使用效果良好。
